本文讨论了e Departure Diameter及Nucleation Site Density等模型参数,并介绍了Quenching Model Correction对壁面热流分配的淬火项进行模拟的方法。文章还提出了解决计算结果依赖网格的问题的两种方法,并详细说明了边界条件的设置和求解方法的选择。此外,还引用了两篇参考文献,为理解和应用沸腾模型提供了更多背景信息。
本文描述Fluent仿真计算壁面沸腾问题的一般设置步骤。
在Fluent中使用沸腾模型,存在以下限制:
1 激活沸腾模型 鼠标双击模型树节点Models > Multiphase 打开多相流模型设置对话框 选择子模型RPI Boiling Model, Non-equilibrium Boiling或Critical Heat Flux 设置Number of Eulerian Phases 。可以由两相组成:液相与其沸腾后的蒸汽相,也可以包含非沸腾相。 注意:
若要包含液相体积分数效应,可以使用TUI命令 solve/set/multiphase-numeric/boiling-parameters/liquid-vof-factor
。 当此选项被激活 时,沸腾模型的换热系数将会与当地液相体积分数相乘。 若要包含薄膜效应,可以使用TUI命令solve/set/multiphase-numeric/boiling-parameters/thin-film
RPI沸腾模型仅适合于过冷沸腾;非平衡沸腾模型可以允许蒸气被加热到高于饱和温度;CHF模型允许考虑流型变化。 ” 2 激活能量方程 当沸腾模型被激活时,能量方程会被自动打开。
3 设置操作条件 在操作条件设置对话框中激活重力加速度与操作压力 。沸腾模拟通常都需要开启重力加速度以考虑蒸汽相的浮力。
4 湍流模型 选择与Eulerian模型兼容的湍流模型。
5 材料介质 指定液相、汽相以及其他相的材料介质参数。
对于液相与蒸汽相,需要指定Standard State Enthalpy 以计算相变潜热。为方便计算,常将液相的标准状态焓设置为0,而将汽相的标准状态焓指定为相变潜热与分子量的乘积。
6 定义相 通常指定液相为主相,指定蒸汽相为次相。在相定义对话框中,指定汽相粒径为boiling-dia 。也可以将粒径指定为常数或UDF。
7 指定相间相互作用 7.1 指定相间动量传递
打开Phase Interaction 标签页,打开下方的Force 子标签页,设置参数。
指定Drag Coefficient 。对于沸腾流动,通常选用Ishii 模型 指定Lift Coefficient 。沸腾流动通常指定tomiyama 模型 指定Wall Lubrication 。沸腾选用antal-et-al 模型 指定Turbulent Dispersion ,沸腾选用lopez-de-bertodano 模型 指定Turbulence Interaction ,沸腾选用troshko-hassan 模型 指定virtual Mass Coefficient ,一般采用默认值0.5 指定Surface Tension Coefficient ,可以使用常数表面张力系数 注:除了阻力模型必须选择外,其他相间力模型可以根据实际情况考虑是否需要包含。
” 7.2 指定相间界面面积
进入Interfacial Area 标签页,设置参数。
指定Interfacial Area 参数,对于沸腾模拟,可以选用ia-symmetric 或ia-particle 模型 7.3 指定相间传热
进入Heat,Mass,Reactions 下Heat 标签页,指定模型参数。
指定Heat Transfer Coefficient ,沸腾模拟通常采用ranz-marshall 模型 7.4 指定相间传质
进入Mass 标签页,指定模型参数。
指定Number of Mass Transfer Mechanisms 参数 指定From Phase 及To Phase ,设置From Phase为液相,设置To Phase为汽相 选择Mechanism 为boiling ,软件弹出沸腾模型设置对话框 7.5 指定沸腾模型参数
沸腾模型设置对话框如图所示。
指定参数Interfacial Model Constants ,该参数默认值为1。若使用RPI模型,则无需指定参数Vapor-Interface Transfer Coeff ,因为汽相温度固定为饱和温度。 指定参数Saturation Temperature 。该参数可以为常数,也可以指定为压力的函数,包括polynomial、piecewise-polynomial及piecewise-linear ,需要注意若将饱和温度指定为压力的函数,则必须确保压力为绝对压力(指定参考压力为零) Bubble Departure Diameter 。5种选项可供选择:tolubinski-kostanchuk (默认模型), unal, kocamustafaogullari-ishii, constant及user-defined 。通常情况下采用默认参数。Frequency of Bubble Departure 。可以选择cole 模型,也可以指定常数。Nucleation Site Density 。可以指定lemmert-chawla(默认选项) 、kocamustafaogullari-ishii 及user-defined 。注:在使用kocamustafaogullari-ishii模型时,通常将其同时用于Bubble Departure Diameter及Nucleation Site Density。
” Area Influence Coeff. 。可以指定为delvalle-kenning 模型,也可以指定为常数,或使用UDF进行定义Quenching Model Correction 描述壁面热流分配中的淬火项。壁面热流分配中的中的淬火项以T为周期,模拟了气泡破裂后填充壁面附近液体的循环平均瞬态能量传递,其表达式为:式中, 为液相热导率, 为时间周期, 为液相扩散系数。 为Bubble Waiting Time Coefficient,用于修正连续气泡脱离的间隔时间,其默认值为1,可以修改该参数,不过只能设置为常数。
从上式可以看出,淬冷模型严重依赖于液相温度变量 ,这导致其计算结果依赖于网格。为了解决此问题,Fluent提供了两种方式:Fixed Yplus Value 及Fixed Liquid Temperature 。
注意:当远离壁面的区域的计算温度低于操作温度Operating Temperature(在工作条件对话框的Boussinesq参数组框中设置)时,求解器使用操作温度进行淬火校正。
” 若想要使用校正模型,可在面板中激活选项Correction Model 。
根据Egorov and Mentor [1] 的建议,若要使用壁函数的对数形式来估计固定Yplus值时的液体温度,可以选择选项Fixed Yplus Value ,而不是使用近壁网格中的液体温度值。输入参数Minimum Reference Temperature ,该参数限制液相温度的最小值,该温度值不应低于液体入口温度。指定一个Yplus值。默认设置为250。 如果选择Fixed Liquid Temperature ,需要指定参数Liquid Reference Temperature 为standard, constant, or user-defined 。同时还需要输入Minimum Reference Temperature ,该温度通常应设置为入口液体温度和饱和温度之间值,用于计算淬火热流。 也可以使用UDF宏DEFINE_BOILING_PROPERTY指定这些参数。
8 指定边界条件 对于淬火壁热通量,Koncar等 [2] 提出,为了在计算淬火传热时避免网格依赖,必须使用一个将固定归一化距离(y = 250)的温度与近壁单元温度联系起来的因子。
与壁面沸腾模型相兼容的壁面边界包括:等温壁面、指定热流以及指定换热系数。
薄壁模型不能用于沸腾模型。
9 求解方法 通常选用Coupled 作为pressure-velocity coupling scheme。尽管Phase Coupled SIMPLE 选项也可以选用,不过该方法稳健性较差,不建议用于稳态沸腾或传质问题中。 Courant Number :建议使用1~20,首次计算使用10Explicit Relaxation Factors :使用默认值1Vaporization Mass :使用松弛因子0.5~1,首次计算使用1Volume Fraction :使用松弛因子0.3~0.5Turbulent Kinetic Energy :使用松弛因子0.3~0.8Turbulent Viscosity :使用松弛因子0.5~1.0参考文献 [1] Y. Egorov and F. Menter. Experimental Implementation of the RPI Wall Boiling Model in CFX-5.6. Technical Report. ANSYS/TR-04-10, ANSYS GmbH. 2004.
[2] B. Koncar, I. Kljenak, and R. Mavko. Modeling of Local Two-Phase Flow Parameters in Upward Subcooled Flow Boiling at Low Pressure. International Journal of Heat and Mass Transfer. 47. 1499–1513. 2004.