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极端力学(extreme mechanics)和极端力学性能材料的前沿研究分享

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文一:

 

新型环保复合材料在轻型汽车应用中的研究进展综述

摘要:

最近不确定的气候变化相关问题导致所有汽车制造商都担心开发创新的复合材料来降低汽车的油耗。因此,这篇综述文章特别关注了促使几家汽车制造商进行生物复合材料研究的因素,因为生物复合材料在全球的生物降解性和可持续性方面发挥着重要作用。特别是,无纤维纳米纤维增强复合材料是当前sce-nario的主要研究热点,它可以应用于不同的汽车应用,具有许多优点和丰富的可及性。聚丙烯(PP)是汽车行业中新兴的聚合物,许多研究人员现在主要将研究重点放在聚丙烯基复合材料上,这可以为当前情况下面临的不同环境问题提供帮助,如图1所示。它还报告了不同汽车制造商在开发创新复合材料方面的最新进展,即寻找将燃料消耗降低到建议范围内的适当行动。

 

图:天然纤维增强复合材料在轻型汽车上的应用。

 

图:汽车产品的生命周期评估。

 

图:需要生物复合材料来减少二氧化碳足迹。

 

图:热塑性和热固性聚合物基天然纤维高分子复合材料。

 

图:全球碳纤维增强复合材料需求趋势及展望。

 

图:不同汽车制造商使用天然纤维的进步。

 

图:汽车应用领域的重要创新。

 

图:福特汽车采用碳纤维增强复合材料的创新。

文二:

 

固体中的超引力瑞利-泰勒不稳定性

摘要:

固体中的瑞利-泰勒不稳定性源于引力势与弹性势的竞争和支配。我们利用离心超重力的一种新方法,系统地揭示了固体中的超重力瑞利-泰勒不稳定性现象。将水凝胶板放置在离心机中,随着离心重力的增加并超过一定阈值,其自由表面从平坦状态转变为图案化状态。实验表明,离心超重力增强了引力势,因此与地球引力相比,可能会在更薄、更轻、更硬的水凝胶板中引起不稳定性。对于更宽的几何尺寸、质量密度、弹性模量和重力加速度范围,存在无量纲临界超重力,超过该范围后屈曲模式对板的纵横比敏感。我们证明了地球引力的理论结果可以推广到具有侧向边界约束的板块的超引力情形。这些发现可能有助于更好地理解超重力下天然固体的稳定性,并可能为在工业中实现特定的制造铺平新的道路。

 

图:实验装置示意图。(a)离心机工作台。装载容器和摄像机位于与电机驱动的旋转主轴连接的旋转臂上。装载容器的转动半径可以改变为20厘米、25厘米和30厘米。(b)丙烯酸容器中水凝胶板的摄影。在透明丙烯酸容器的底部使用网格纸,以便于清楚地识别水凝胶板的变形。(c)超重力下密闭水凝胶板的示意图。

 

图:水凝胶平板表面形貌的演变。

 

图:超重力条件下不同纵横比水凝胶的最终后屈曲模式。

文三:

 

微波诱导陶瓷热控断裂中不规则裂纹扩展的机理

摘要:

基于热控制断裂法的微波切割玻璃陶瓷以其比传统加工方法能耗低、效率高的优点,近年来备受关注。然而,在这一过程中,不规则的裂纹扩展是有问题的,这阻碍了这一先进技术的工业应用。本研究在实验的基础上,将不规则裂纹的传播概括为初始阶段的不稳定传播、中间阶段的偏离传播和末端段的非贯通传播。实验结果与预测结果吻合较好,在某些陶瓷的切削加工中,两者的相对偏差可小于5%。通过仿真和理论分析,揭示了斜向传播和非穿透传播的机理。由于该研究为预测微波切割陶瓷初始阶段的不稳定裂纹扩展提供了有效的方法,并了解了微波切割陶瓷整个裂纹扩展阶段的不规则扩展机制,因此对微波切割陶瓷材料的热控断裂方法的工业应用具有重要意义。

 

图:基于TCFM的微波切割陶瓷的物理过程((a)微波加热陶瓷,(b)产生热应力和(c)裂纹扩展过程)。

 

图:微波切割系统的实验装置由(a)微波源和切割机,(b)微波控制器和(c)圆形聚焦波导组成。

 

图:玻璃初始裂纹的不稳定扩展。

 

图:圆形微波光斑玻璃曲线切割的裂纹扩展形态。

 

图:在典型应力分布条件下确定裂纹扩展区域的原理。

 

图:四种陶瓷切削刃的热应力及裂纹代表区。

 

图:四种陶瓷超速传播长度的预测结果。

 

图:端部扩展裂纹附近应力状态的模拟和示意图。(a) 模拟应力分布。(b) 应力分布示意图。

 

图:应变能释放和裂纹扩展的过程。(a) 拉伸应力场集中;(b) 新裂纹前缘扩展;(c) 下一次传播。

文四:

 

软弹性层中的瑞利-泰勒不稳定性

摘要:

这项工作研究了由两个附着在刚性表面上的重弹性层组成的软体的形态稳定性,该软体仅受整体重力的作用。使用理论和计算工具,我们描述了不同图案的选择及其非线性演变,揭示了它们形成的弹性和几何效应之间的相互作用。与流体中类似的重力诱导的形状转变(如瑞利-泰勒不稳定性)不同,我们证明了非线性弹性效应饱和了分叉解的动态不稳定性,显示了一个丰富的形态图,其中可以出现数字化和稳定褶皱。这项工作的结果为设计具有可调形状的新型软系统提供了重要的指导,并在工程科学中有一些应用。这篇文章是“通过复杂介质中的不稳定性进行模式化:理论和应用”主题文章的一部分。

 

图:两种不同配置的材料设置示意图。

 

图:产生指纹形态和位移场。

 

图:产生的形态和位移场。

文五:

 

微波电磁干扰屏蔽用碳基复合材料的研究进展

摘要:

由于电子行业的快速技术发展,对电磁干扰(EMI)屏蔽的需求在过去几年中强劲增长。为了满足这些显著增加的需求,正在研究许多新的层结构材料(以及具有各种形态的其他结构),以取代传统使用的金属片来进行EMI屏蔽。碳基纳米结构及其复合材料由于其低重量、成本效益和良好的热/电性能而被用于EMI保护。聚合物也是低密度材料,具有低成本和易于加工的额外优点。将各种聚合物与不同类型的导电碳填料相结合的复合材料已被提出作为EM波吸收剂。MXene基2D层状材料在EMI屏蔽中的应用也受到了极大的关注。在这篇综述文章中,我们系统地总结了近年来设计用于微波/无线电波吸收和EMI屏蔽的材料的研究进展。本文涵盖了碳基纳米结构材料、各种聚合物、层状无机材料及其复合杂化材料。最后,简要讨论了碳、聚合物和MXene基材料未来EMI屏蔽应用的前景和突出挑战。

 

图:入射到EMI屏蔽材料板上的EM波的可能衰减机制的示意图。

 

图:电磁干扰屏蔽材料主要类别示意图。

 

图:(a)由热固性 PI 泡沫衍生的碳泡沫合成的示意图。

 

图:描述不同碳基材料的EMI屏蔽机制的示意图。

   


来源:STEM与计算机方法
断裂复合材料非线性汽车电子裂纹理论电机自动驾驶材料控制
著作权归作者所有,欢迎分享,未经许可,不得转载
首次发布时间:2024-05-26
最近编辑:1月前
江野
博士 等春风得意,等时间嘉许。
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有限-离散单元法(FDEM)模拟:岩石材料在冲击和爆破荷载下的力学行为

文一: 岩石爆破中爆轰气体对压裂范围的贡献:有限元-离散元组合方法的启示摘要:爆炸气体的作用可能会受到爆炸发生的条件的重大影响。为了更全面地了解爆炸气体对破裂覆盖范围的贡献,在三种不同的情况下,进行了合并的有限二氧化元素方法(FDEM),以对岩石爆破进行建模:i。在不同的原位应力下,单孔爆炸无自由表面,ii。带有附近自由表面和III的单孔和多孔爆炸。地下轮廓爆破。结果表明:(1)引爆气体显着贡献了单孔爆破而无需自由表面的破裂覆盖范围,但是随着各向同性原位应力的增加,气动增加因子(PIF)降低;(2)在各向异性的原位应力下,爆炸气体对压裂覆盖率的贡献在最大主要压力的方向上是显着的,但在最小主要压力的方向上可以忽略不计;(3)在40MPA的静水压力下,单孔爆破的PIF甚至比单孔爆炸的PIF更小,表明附近的自由表面削弱了爆炸气体对破裂覆盖范围的贡献;(4)由于多孔相互作用与自由表面效应相结合,引爆气体对杂种孔爆破的破裂距离几乎没有贡献,而附近的自由表面则很少。(5)由于各向异性原位应力,自由表面和烟孔相互作用的综合作用,在地下轮廓爆破中可以忽略爆炸气对发掘损伤深度的贡献。 图:FDEM的基本原理:a I型断裂;b 节理单元的本构行为;c II型断裂。 图:作用在井壁上的压力脉冲。 图:FDEM中的动态松弛方法。 图:单轴压缩和巴西劈裂试验的数值模型。 图:数值模拟结果与实验结果的比较:单轴压缩试验和巴西劈裂试验的响应曲线;c单轴压缩试验和d巴西劈裂试验的破坏模式。 图:无自由表面单孔爆破模拟:一个几何模型;数值模型的b初始网格。 图:具有代表性的原地应力作用下爆破的应力演化和断裂过程:a没有气体加压;b带气体加压。 图:试验爆破的裂缝模式:无气体预压;b带气体加压。 图:不同各向同性原位应力下等效压裂半径和PIF的变化。 图:在附近自由表面进行最终裂缝模式爆破:单孔爆破,无气体加压;b单孔气体加压爆破;c无气体加压的多孔爆破;气体加压d多孔爆破。文二: 基于GPGPU并行FDEM的砌石拱冲击响应数值分析摘要:砌体拱由拱体组成,在冲击作用下表现出很强的非线性和不连续性。采用三维 GPGPU 平行组合(混合)有限-离散单元法(FDEM)研究了干接石砌体拱的冲击破坏问题。将拱体离散为若干常应变四面体单元,并将每个单元与有限元法相结合,可以更准确地估计拱体的变形及其相互之间的接触力。考虑了蓄水层的断裂问题,采用粘性带模型描述了蓄水层由连续体向不连续体的过渡过程。本文给出了某基坑砌体拱破坏特性的数值模拟结果,并用试验数据进行了验证,取得了较好的一致性。研究结果表明: (1)改变面内冲击位置,越靠近拱顶,结构响应越大; (2)改变面外冲击位置,除冲击拱外,拱的整体变形基本相同; (3)由于刚度降低,拱的断裂导致冲击响应增加; (4)斜交石砌体拱的竖向冲击阻力较小,冲击阻力随着斜交角度的增加而相应减小。结果表明,FDEM 是模拟砌体拱结构冲击破坏的一种可靠、实用的工具。 图:三维FDEM中的重叠体积和接触力。 图:砌体拱的构造: a 实验; b 有限元模型。 图:M60H30冲击失效模式: 一个 FDEM (t 256ms) ; b 实验。 图:砌体拱在不同冲击速度下的损伤:10m/s;b 15 m/s。文三: SHPB试验中使用轴向缺口扁平巴西圆盘的岩石动态III型断裂行为的实验和数值研究摘要:在过去的几十年里,人们对岩石的动态I型和II型断裂进行了广泛的研究。然而,岩石力学领域缺乏动态III型断裂测试方法,对岩石III型断裂机理的理解也很少,这仍然是一个重大的知识空白。在这项工作中,提出了一种创新的轴向缺口扁平巴西圆盘(ANFBD)样品,用于使用分裂霍普金森压杆(SHPB)进行岩石的III型断裂试验。首先,利用有限元法(FEM)分析,全面讨论了ANFBD样品实现真正的岩石III型断裂的最佳几何尺寸。然后,通过方山大理岩(FM)的动态Ⅲ型断裂实验,验证了ANFBD-SHPB方法的可靠性。实验室实验结果表明,在相似的动态加载速率下,FM的III型断裂韧度(KIIId)值约为I型断裂韧度的2.8倍。对断裂表面的尸检表明,在高加载速率下,III型断裂中著名的小面粗化机制得到了抑制。此外,通过三维离散元法(DEM)模拟,对ANFBD样品的内部渐进压裂行为进行了深入的评价。矩张量(MT)分析表明,剪切断裂机制主要主导ANFBD样品的整个破坏过程,而拉伸断裂机制在小面粗化过程中略有增加。这些结果对于揭示岩石在动力模式III载荷下的破坏机制具有重要意义,并对天然走滑断层结构具有一定的借鉴意义。 图:用于岩石材料模式I、模式II和模式III断裂试验的一些现有样品的说明。 图:ANFBD-SHPB方法的示意图。 图:(a) 一个典型ANFBD样品的有限元模型;(b) J积分的等值线;(c) 米塞斯应力分布;(b) 局部坐标系中的剪切应力。 图:应力强度因子沿着ANFBD样品的裂纹前缘分布。 图:(a) 用于实验的ANFBD样品的几何尺寸;(b) 制备样品的部分。 图:SHPB加载系统。 图:ANFBD样品在动态断裂中的渐进失效。 图:ANFBD-SHPB试验的DEM模型。 图:(a) 实验和数值结果;(b) 数值失效模式。 图:SHPB 试验中 ANFBD 试样的渐进断裂行为。 图:关于ANFBD样品的力矩大小和断裂类型的AE事件的空间分布。 图:(a)动态加载过程中的累积声发射数目; (b)不同加载阶段声发射断裂类型的比例。 图:动态加载过程中AE事件相对于断裂类型的断裂半径。 图:走滑断层结构与Ⅲ型断裂模式的相似性。文四: 一种新的FDEM混合模式幂指数粘性区模型及其在层状岩体隧道开挖中的应用摘要:为了研究层状岩石隧道的非对称破坏机理和破坏模式,本文提出了一种新的混合模式幂显粘结区模型(M-PECZM),该模型可以捕捉单模加载、拉剪加载和压剪加载条件下的裂纹扩展过程。公式中的参数可以从纯拉伸和剪切试验中获得,峰后特征参数α的引入使M-PECZM适用于不同类型岩石的峰后软化曲线。将所提出的M-PECZM嵌入FDEM中,以进行单轴压缩、直接拉伸和三轴压缩模拟。通过比较,数值结果与实验结果吻合较好,验证了M-PECZM的可靠性和有效性。此外,采用FDEM方法模拟了缓倾斜层状围岩隧道的开挖过程,研究了剪应力场和埋深对EDZ演化过程和收敛位移的影响。 图:单模态加载条件下粘性单元的牵引分离规律。 图:拉剪作用下粘性单元的牵引分离规律。 图:压剪作用下粘性单元的牵引分离规律。 图:四种岩石拉伸曲线的拟合结果与现有的 CZM 拟合模式: Sanjome 安山岩,b Inada 花岗岩,c Tako 砂岩,d Kawazu 凝灰岩。 图:单轴压缩试验与数值模拟结果。 图:FDEM计算模型的几何和边界条件。 图:不同地应力方向下的监测结果:a收敛位移,b收敛比。 图:不同埋深的监测结果:a收敛位移,b收敛比。文五: 高地应力条件下隧道光面爆破孔的裂缝扩展机理摘要:光面爆破是隧道施工中的一种重要开挖方法,在开挖过程中形成光滑均匀的开挖断面。采用综合分析与数值分析相结合的方法,研究了现场应力、孔间距和径向解耦系数对爆破应力叠加和孔间开裂特性的影响。结果表明,爆破裂缝的扩展受现场应力条件的显著影响,倾向于向最大主应力方向延伸,因此孔应沿最大主应力方向布置,以确保孔间裂缝的形成和墙的顺利开挖。 图:平面应变条件下爆破示意图。 图:爆破孔壁上的环箍应力分布。 图:爆破破坏区。 图:不同等双轴地应力场(t=0.6ms)下的断裂特征。 图:不同各向异性地应力场下的裂缝特征(t=0.6ms)。 图:不同解耦系数下的断裂特征。 图:爆破孔间裂纹形成与围岩损伤的数值模拟。来源:STEM与计算机方法

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