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电驱总成电磁噪声问题分析与优化

7月前浏览7130

文章摘要

本文探讨了某纯电动汽车在加速至70 km/h时出现的啸叫问题,该问题主要由电机电磁6阶噪声引起,严重影响了车辆的声品质。通过整车和台架测试,研究者发现啸叫是由于电机定转子同轴度偏差导致气隙磁密不均,进而引起强迫振动。这种振动在450 Hz处达到峰值,并通过控制器上盖共振进一步放大。为了解决这一问题,研究者从噪声源头和传递路径两方面入手,优化了电机定子加工工艺和控制器上盖结构。通过半消声室实验验证了这些措施的有效性,电磁6阶噪声得到了显著降低,从而提升了整车的声品质。这项研究为纯电动汽车电驱总成的NVH性能开发提供了宝贵的经验和工程价值。


正文 

摘要:某纯电动汽车加速至 70 km/h 出现的啸叫问题,严重影响整车声品质。通过整车主、客观测试评价,锁定啸叫来自电机电磁 6 阶噪声。对此噪声产生的机理分析,通过模态试验、半消声室测试等手段,确定其机理为电机定转子同轴度偏差导致气隙磁密不均引起的强迫振动,从而导致电磁 6 阶振动在 450 Hz 处峰值凸出,并通过控制器上盖共振将 6 阶噪声进一步放大。为有效解决电磁 6 阶噪声问题,从噪声源头和传递路径两方面,实施了电机定子加工工艺优化和控制器上盖优化措施,经半消声室实验验证了方案的有效性。为后续纯电动汽车电驱总成的噪声、振动与声振粗糙度(NVH)性能开发,提供了宝贵的经验和工程价值。

关键词:纯电动汽车;电驱总成;电磁噪声;NVH

新能源汽车代表了未来汽车工业的发展趋势,随着越来越多新能源汽车投入到消费市场,用户对其要求也越来越高,对于噪声、振动与声振粗糙度(Noise, Vibration, Harshness, NVH)的挑战也在不断加大。纯电动汽车作为新能源汽车主流车型,电驱动总成作为其核心部件,其 NVH性能是各大主机厂的重要开发指标。驱动电机电磁噪声由于缺少了传统发动机噪声的掩盖,电磁噪声在纯电动车型上尤为凸显。因此,对电机电磁噪声优化是提高整车声品质的重要手段。

近些年,国内外学者对纯电动汽车噪声问题进行了分析与研究[1-2] 。刘小华等[3]研究了结构模态和电机控制策略对电磁噪声影响。黄秀成等[4]基于齿轮宏观参数设计,提出了电驱动传动齿轮NVH 优化方案。李彬等[5]从传递路径方面对电机电磁噪声进行了优化改善,提升了车内噪声品质。GWAK 等[6-7]分别从音频谐波和电流谐波注入的方法,来控制优化电磁噪声,从而提高了整车声品质。

本文对某纯电动车型行驶过程中出现的啸叫噪声问题进行分析,通过整车和台架测试评价,锁定噪声是来源于驱动电机的电磁噪声,根据经验推测电机定/转子尺寸偏差导致气隙磁密不均引起的强迫振动。通过定/转子偏心试验验证了上述疑点,优化定子生产工艺控制同轴度、圆柱度,有效改善了电磁噪声。同时在传递路径上优化控制器上盖改善共振,电磁噪声降低明显,进一步提升了声品质。

1 整车评价及声源分析

1.1 问题描述

某纯电车型在开发过程中发现,车辆加速至70 km/h 左右,能听到较为低沉的“嗡嗡”声异响。由于纯电车型无低频发动机背景噪声掩盖,此声音极易被驾乘人员识别,令人产生不舒服感,整车声品质严重下降。

1.2 客观测试

为了确认噪声原因,在车内和电驱动总成布置麦克风和加速度传感器,进行噪声、振动数据采集,测点位置如图 1 所示。同时采集控制器局域网(Controller Area Network, CAN)总线电机转速和扭矩数据。加速工况车内电机电磁 6 阶噪声在 4 500 r/min 左右阶次特征明显,测试结果如图2 所示。对应主观评价结果车速在 70 km/h 左右。提取电机电磁 6 阶噪声声压级曲线,噪声声压级在问题点高出周边 10 dB(A)左右,峰值凸出,对应问题转速 4 500 r/min,如图 3 所示。

 

2 电磁 6 阶噪声问题定位

2.1 半消声室测试
此款车型电驱动总成选用的驱动电机为 6 极54 槽永磁同步电机,6 阶噪声来源为电磁力激励产生。半消声室测试结果如图 4 所示。台架近场1 m 声压级 5 点平均值曲线在 4 500 r/min 峰值凸出周边 5 dB(A),电机本体振动在 450 Hz(对应转速 4 500 r/min)有明显凸起峰值。

 

2.2 结构件模态分析
并对控制器上盖进行了试验模态测试,控制器上盖存在 451 Hz 1 阶凹凸模态频率,试验结果如图 5 所示。模态实验结果对应实测的 6 阶噪声问题频率。

2.3 转子偏心验证
根据整车和半消测试结果,设计了转子偏心实验。控制定子和转子之间气隙偏差,测试电机本体振动,结果如图 6 所示。在 450 Hz(4 500 r/min)附近,气隙偏差越大,6 阶峰值越明显。气隙偏差0.25 mm 状态对应电磁 6 阶振动峰值是气隙偏差0.05 mm 状态的 3 倍。

 

径向电磁力是电磁振动的主要原因,未偏心时的径向电磁力表达式[8]为

 式中,为径向电磁力波空间阶次;为电磁径向力波频率;Ar,j 为空间阶次 r、频率 的径向电磁力波的幅值;φr,j 为空间阶次 r、频率 的径向电磁力波的相位角。
偏心时径向电磁力表达式为

式中,ε为定转子发生偏心时的磁导修正系数[9],εs=1+εcosθ。根据式(1)和式(2)可以看出,定转子发生偏心时会使径向电磁力增大。同步抽测三台 阶噪声异常样机相关尺寸,如表 所示。三台样机定子同轴度和定子内圆圆柱度均存在不同程度超差,设计要求在 0.05 mm 以内。定子同轴度和内圆圆柱度超差会影响气隙磁场,印证了上述的偏心实验。

 

2.4 电磁 6 阶噪声机理
综合上述验证分析,永磁同步电机在定/转子偏心时,会导致气隙磁场不均,从而产生额外的径向电磁力,加剧电磁振动和噪声。本文研究的电驱动总成控制器上盖有 1 阶模态,与 6 阶 450 Hz峰值耦合共振,放大了 6 阶噪声,致使传递到车内噪声明显。

3 优化方案验证分析

3.1 电机优化方案
针对电机定子同轴度、内圆圆柱度差问题,优化定子冲片叠压工艺,保证定子同轴度和内圆圆柱度一致性。
使用优化后的定子装机,进行半消声室验证,测试结果如图 7 所示。6 阶噪声在 450 Hz 峰值处降低约 4 dB(A),优化效果明显。且电机本体振动在 450 Hz 峰值能量降低 50%。

 3.2 控制器优化方案
针对控制器上盖 450 Hz 共振问题,制定了结构优化方案。实施优化措施:将当前的压铸铝控制上盖替换成复合阻尼钢板。半消声室测试 6 阶噪声在 450 Hz 处降低 5 dB(A),电磁 6 阶噪声优化效果如图 8 所示。

4 结论

针对纯电动汽车啸叫噪声问题,本文从源头和路径两条路线分析了啸叫噪声产生的机理,并对电驱系统进行了优化设计,通过实验验证了优化方案的有效性,结果表明:
1)通过主观评价及客观测试,确定啸叫噪声源为电磁 6 阶噪声;
2)通过定/转子偏心试验,定量分析了偏心对电磁 6 阶振动影响,结合定子检测数据,提出了电机定子优化方案,优化效果明显,电磁 6 阶噪声峰值降低 4 dB(A);
3)通过模态试验分析,验证出控制器上盖是电磁 6 阶噪声主要放大路径,提出控制器上盖改进方案,改进效果明显,6 阶噪声在 450 Hz 峰值降低 5 dB(A)。
作者:唐少雄,丁 超,马 燕,张庆凯,汤卫平,谢 巍
作者单位:(浙江凌昇动力科技有限公司,浙江 杭州 310000)



来源:汽车NVH云讲堂
振动电磁力汽车新能源电机传动NVH控制试验
著作权归作者所有,欢迎分享,未经许可,不得转载
首次发布时间:2024-04-06
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吕老师
硕士 28年汽车行业从业经验,深耕悬置...
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