高速电机转子冲片的强度设计（七）——磁钢与转子冲片磁钢孔间不同连接关系设置对冲片应力的影响（中）
3 方式2、3、4的详细计算方法与计算结果对比
本节主要技能点：
1、方式2：磁钢与磁钢胶，均以质量点方式加载；
2、方式3：去掉磁钢胶 磁钢外圈与冲片绑定接触；
3、方式4：磁钢胶 磁钢四周与冲片绑定接触。
方式2与方式1主要借助质量点的方式，表达磁钢、磁钢胶水等，未建模零件的惯性离心力作用力。
本模型轴线厚度1mm，可根据磁钢尺寸及体积等参数，换算为2个不同的质量点，并在质量点的详细信息中，添加至对应冲片内槽，靠近转轴圆心一侧的单独表面处。
共需重复设置24次质量点。其他部分的设置与方法与前文一致。下面为4.5小时计算后，得到的结果部分。
与前文1.63载荷步时发生接触突变不同，本次为1.56载荷步，对应0.56x45000=28000RPM。
下图为过盈配合接触面的接触压力结果。其依然提取28000RPM时结果，其接触压力在1.56载荷步之前迅速下降。
下图为总体变形结果。其随着转速载荷的增加，存在逐渐缓慢增大的变化规律。
下图为应力结果，其应力主要集中于径向隔磁桥附近。
下图为塑性应变结果。其增长变化规律与总体变形的结果接近。同样的，主要塑性应变集中于径向隔磁桥附近。
方式3：去掉磁钢胶 磁钢外圈与冲片绑定接触；
方式3新增了磁钢模型，为表达磁钢与冲片连接关系，采用了外圈绑定接触方式进行连接，其他部分设置与以往案例相同。
下面为3.2小时计算后，得到的结果部分。
与前文1.63载荷步时发生接触突变不同，本次为1.58载荷步，对应0.58x45000=29000RPM。
下图为过盈配合接触面的接触压力结果。其依然提取29000RPM时结果，其接触压力在1.58载荷步之前迅速下降。
下图为总体变形结果。其随着转速载荷的增加，存在逐渐缓慢增大的变化规律。
下图为应力结果，其应力主要集中于径向隔磁桥附近。
下图为塑性应变结果。其增长变化规律与总体变形的结果接近。同样的，主要塑性应变集中于径向隔磁桥附近。
方式4：磁钢胶 磁钢四周与冲片绑定接触；
方式4新增了磁钢四周模型及磁钢胶水与冲片间，采用绑定接触方式进行连接，其他部分设置与以往案例相同。
下面为0.5小时计算后，得到的结果部分。
与前文1.63载荷步时发生接触突变不同，本次为1.76载荷步，对应0.76x45000=38000RPM。
下图为过盈配合接触面的接触压力结果。其依然提取38000RPM时结果，其接触压力在1.76载荷步之前迅速下降。
下图为总体变形结果。其随着转速载荷的增加，存在逐渐缓慢增大的变化规律。
下图为应力结果，其应力主要集中于径向隔磁桥附近。
下图为塑性应变结果。其增长变化规律与总体变形的结果接近。同样的，主要塑性应变集中于径向隔磁桥附近。
至此，本文前4种计算方法介绍完成。（未完待续）
