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论文分享《Physics of Fluids》——超深井压裂对管内瞬态波动压力的影响研究

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大家好!今天给大家分享一篇来自《Physics of Fluids》的文章,涉及石油工程压裂停泵管内压力突变的内容

超深井压裂对管内瞬态波动压力的影响研究

Effect of Fracturing on Transient Pressure Fluctuation of Tubing in Ultra-Deep Well

1. 论文选题背景

本文主要内容是基于压裂过程的管内压力波模拟。在压裂过程中,由于压裂液的高泵压和大排量,油管容易发生失效。如果压裂液流动边界瞬间发生变化,将直接影响油管内压力和速度的突变,导致油管失效甚至断裂,造成严重的井身完整性问题。

2. 论文主要摘要

在超深井高泵压大排量压裂过程中,本文根据瞬时停泵工况构建了压裂管柱内液击计算模型。同时考虑了压裂液的准动态边界条件。揭示了停泵时间和压裂液排量对井口压力的影响规律。本文基于某超深井现场压裂数据对模型进行了验证,计算值与现场值误差为1.04 %。模拟结果表明,停泵后井口压力下降,在接近平衡压力值附近波动,直至达到平衡压力。停泵时间越短,拐点出现越早,压力突变值越大。支撑剂含量结合适当的井口泵压可以在支撑地层裂缝不闭合的前提下降低井口停泵压力。此外,压裂液中支撑剂含量较高时,油管受到的附加轴向力较大,且波动提前。

3. 论文主要研究内容

1.压裂停泵管内水击数学模型

1.1 压裂条件下液固两相水锤模型
压裂液中加入支撑剂,使得压裂管柱内呈现液固两相流。垂直压裂管柱中的液固两相流可以分为固定床流型、临界流化床流型、聚式流型、对称弹状流型、不对称弹状流型、平端部弹状流型以及散布状流型。当管柱内流体流速较快、或产生动量的瞬时变化时,常出现的流型为后三种。  
1.2 压裂停泵管内水击过程
压裂停泵管内水击过程与水平管道内类似,分为四个过程
(1)实施停泵动作后,井口的一小段压裂液体率先被影响,开始减速并被压缩,压力增加,同时油管壁膨胀。随着第一段液体被压缩,紧挨着的第二段液体也随之减速并压缩。压裂液依次减速,压力依次增加,形成增压面向井底方向传播
(2)压力波传至井底时,管柱内的压裂液都处于被压缩状态,管道则处于膨胀状态。油管内压力高于井底压力,压裂液开始流入井底,油管内压力下降,管壁恢复到正常状态。
(3)此时位于井口的压裂液会由于重力的作用向井底流动,油管内压力继续降低,出现负水击,形成减压波面向井底方向传播
(4)减压波面传播到井底,管柱内压力达到最低,压裂液静止,管壁被压缩。此时井底压力高于油管内压力,压裂液由于压差的驱动流回油管,并恢复到正常压力。
1.3 压裂停泵水击模型

基于有压管流的经典瞬变流模型,考虑液固相混合物的连续方程运动方程,建立压裂停泵过程管内水击模型。

2. 模型求解与边界条件

2.1 特征线法求解
压裂管液固两相水击模型是一对拟线性双曲偏微分方程,属于弹性瞬变流问题,代数法、图解法及隐式法均不适用,为了在保证计算精度的前提下提高求解效率,本文采用特征线法对模型进行求解。  
2.2 边界条件
(1)井口边界条件
压裂过程中管柱内的水击模型需采用泵边界条件。我国油田大量使用的压裂、酸化专用柱塞压裂泵是基于往复泵原理工作的。本文以机械式压裂泵为例确定该模型的边界条件。
(2)井底边界条件
根据渗流力学,确定停泵后压裂液的滤失压力递减性

3 结果分析与讨论

3.1 井口压力波分析

停泵后,井口压力会开始下降,并在稳定压力值附近变化。在摩阻作用下,波动幅度稳定减小,直至衰减为稳定压力。模型计算的稳定压力为52.35 MPa。现场停泵30min后测量压降。井口压力降至52.9 MPa。计算值与实测值的误差为1.04%。

3.2 敏感性分析(停泵时间、轴向力、支撑剂含量)

停泵时间较短时,会在泵完全停止后出现一个压力突变,停泵时间越短,拐点出现越早,压力突变值也越大。停泵时间越短,轴向附加拉力越大。由于停泵较快时,会在泵完全停止后出现一个压力突变,停泵越快拐点出现越早。

支撑剂含量越小,井口处压力越大,但是基本不影响压力波动的规律和幅度,即压裂液中支撑剂的含量仅影响管内流型,从而影响到压力的大小。故在实际压裂过程中,可以相应增加支撑剂的含量,配合适当的井口泵压,在保证管内不发生堵塞的前提下,既可以支撑地层裂缝不闭合,同时可以降低井口停泵压力。并且,支撑剂含量的多少对油管附加轴向力的影响较小。当压裂液中支撑剂含量较多时,油管所受附加轴向力数值较大,而且波动较超前。

4. 论文主要图表

Fig. 1  Flow pattern of liquid-solid two-phaseflow in fracturing string

Fig. 2  Fracturing string's pressure wavetransmission mode following pump stoppage

Fig. 3  Flow in and out of liquid-solid two-phase flow micro-component in tubing

Fig. 4  Stress analysis of liquid-solid two-phase flow in tubing

Fig. 5  L-t plane of characteristicgrid
Fig. 6  Working principle of fracturing pump

Fig. 7 Comparison between literature results and model calculation results

Fig. 8  Wellhead pressure change after fracturing pump shutdown in Well X

Fig. 9  Effect of fracturing pump stop time on wellhead pressure

Fig. 10  Change of wellhead pressure after adding proppant

Fig. 11  Effect of proppant content on wellhead pressure after pump shutdown

Fig. 12  Distribution of additional axial force of string in fracturing process

Fig. 13 Change of wellhead pressure and additional axial force after pump shutdown in Well X

Fig. 14  Change of wellhead pressure and additional axial force after pump shutdown of Well X (partial amplification)

Fig. 15  Change of additional axial force of Well X under different pump stop times

Fig. 16  Change of additional axial force of Well X under different proppant content

5. 论文首页




来源:石油工人在高校
ACT断裂UM管道
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首次发布时间:2024-12-12
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嘉CUIT
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